FXJ-50选矿专用旋流器瑞流流场特性的流场具有更好的稳定性，更有利于分离过程的进行水力旋流器内的流体流动必须要产生远高于重力加速度的离心力场才能实现物料的分离、分级、浓缩、洗涤等[1]过程，因此水力旋流器的工作过程都是在湍流状态下进行的。目前水力旋流器内部湍流流动常见的模拟模式主要有：Spalart-Allmaras模式、k-ε模式[2]、k-ω模式[3]、雷诺应力模式[4]和大涡模拟模式五大类。在五类湍流模式中，大涡模式目前还不成熟[5]，其余与轴向位置z和径向位置r有关,在主分离区域内n值为0130~0156;WZVV内临界面为圆柱形面,外临界面是一个柱锥联合面,WZVV的锥角为3b,略大于水力旋流器锥段部分的半锥角。液-液旋流器因具有分离效率高、占用空间小和操作简单等优点,在石油和化工等行业得到广泛的应用[1]。决定其压力特性及分离性能的是液-液旋流器内复杂的内部流场。为了更好地预测旋流器的分离效率和设计出更高效的旋流器,就要了解其内部流场的分布力表等。由式(5)可知,粒径相同时,油滴的沉降速度与入口流量Qi的平方成正比,入口流量Qi越大,对于相同粒径的油滴,离心沉降速度越快,越有利于油滴从器壁到中央的迁移,因而各边壁取样部位的平均粒径随入口流量的增加而降低。当入口流量不变时,沿着旋流器的轴线方向,分离过程不断进行,较大的油滴逐渐由器壁迁移到旋流器的中央,使得旋流器器壁的平均粒径沿轴线方向不断降低。如果旋流器的入口流量Qi太低,油滴的离心FXJ-50选矿专用旋流器瑞流流场特性给出了瑞利判别式[1]:虽然水力旋流器内周向速度的表达式得到了广泛的认可,但其延展到边壁面时周向速度仍然不为零显然是不符合逻辑的,其问题的根源在于对水力旋流器边壁区域流动状态认识的局限性。如果想更加清晰地找出周向速度的分布规律并得到符合逻辑的结果,所有现有的解析表达式都难以胜任这一任务,只能借助于计算机模拟手段来解决这一问题。目前关于旋流器内部流动的计算机模拟结果很多,本文仅以计算模拟部到泵池液面之间的高度差减小，扬程H也减小，砂泵出口矿浆流量增加，在泵池进料量稳定的前提下，泵池液位会逐渐降低，此时水头压力增加，旋流器顶部压力会适当增加；反之，当泵池液位较低时，旋流器顶部到泵池液面之间的高度差增加，扬程H也增加，砂泵出口矿浆流量减少，此时水头压力减少，旋流器顶部压力会适当减少，在泵池进料量稳定的前提下，泵池液位会逐渐升高，因此可以在一定程度上达到泵池液位自平衡的三种模式一般都不利于旋流器的工作。在模型A中,碰撞的结果是较大颗粒将一部分动量传递给较小的颗粒,从而导致两种颗粒之间的速度差变小,这将扰乱颗粒按粒度在径向的规律性分布,如果这种情况恰好发生在决定分离粒度的零速包络面附近,则可能降低分离的精确性;在模型B中,大颗粒与微细颗粒正面碰撞的结果使微细颗粒粘附到大颗粒表面上,于是本应进人溢流的物料可能混人器壁边界层,其能否再次向内运动则取决于边界贯通的空气核,贯通过程中的空气是从溢流口被吸入的。口附近区域摆动较大,在柱锥交界区域弯曲较大,形成稳态后出现了/类绳扁平状0的扭曲形态,上、下直径差异较大。由于锥角小,旋流器在相同直径下底流口与溢流口距离远,在液体充满内部空间而未完全形成旋转流场时,液体所产生的液柱封住底流口,从而阻止了空气从底流口被吸入。流体旋转强度是从上向下逐步增强的,内部的负压区域也是从上向下延伸的,从而导致空气核从过程不利。指出了在水力旋流器改进过程中,通过减少流动的不稳定性来改善水力旋流器的分离性能,将是水力旋流器发展的新途径。Rayleigh首先考虑了无粘流动的稳定性规律,他设定基本流动是一种无粘性的旋涡流动,流体的角速度分布为8(r),从能量观点提出了无轴向流的定常、二维、轴对称基本流动(纯涡)的无粘旋转流稳定性的环量判据。对于轴对称扰动,稳定性的充分必要条件为环量平方在任何地方都不是半径r的减函数,并FXJ-50选矿专用旋流器瑞流流场特性构参数、操作参数和物性参数等因素的影响。选用耐磨耐腐蚀的聚氨酯材料制造的不同规格固液分离水力旋流器，综合考虑分割粒径、处理流量、沉砂产率3项分离效率指标，通过多指标正交试验YH得到分离钙土的工作参数如下：旋流器直径50mm，底流口直径10mm，溢流口直径8mm，并且在0.30MPa给料压力下可达到分割粒径1.78μm，处理流量为2.39m3/h的分离效率。同时针对YH后的旋流器工作参数，利用适用于旋流器湍流场面.将溢流嘴所形成的体从旋流器中去掉,简化水力旋流器结构,同时将入口简化为环形截面,为减少计算网格数量,将对流场影响较小的尾管段忽略不计[5].采用贴体坐标划分网格,分区域生成非结构化网格,使网格分布与计算域的几何形状一致,以捕捉边界特征.基于有限体积法,将控制方程转换为可以用数值方法求解的代数方程;方程的离散对对流项采用二阶迎风差分格式,扩散项采用中心差分格式;压力-速度耦合采用SIMPLE算法,压粒运动虽然受到一定阻碍，但影响不大；而被正面碰上的微细粒子应随大颗粒一起沉降，被侧面碰上者在碰撞后的极短时间内又可恢复碰撞前的运动状态；如果两个在几乎平行的沉降路径上运行的颗粒发生侧面碰撞，则一方面由于改变了各自的运行轨迹，因而相当于延长了各自的沉降距离，另一方面由于在两个颗粒极为接近时，粒间间隙很小，反向流动的流体速度激增，从而延缓颗粒的沉降。除了颗粒间的机械碰撞外，在颗粒的FXJ-50选矿专用旋流器瑞流流场特性到15%,因此可以适当增加直管段的长度,以更好地起到稳定旋流场的作用,同时还可增加油滴的停留时间,提高旋流器的分离效率。有研究者[6]认为,旋流器各段压力损失所占比例基本不随入口流量的变化而发生改变,上述实测结果表明这一观点是不恰当的。笔者认为,随着入口流量的增加,旋流器各段压力损失均增加,但增加的速度不一样,因此各段压力损失所占比例随入口流量变化而改变的程度不一样。其中,进口、旋流腔及大锥段

聚氨酯弹性体制作旋流器具有耐腐蚀、抗老化、质量轻等优点，有利于室外及野外作业。在石油钻探作业中，使用旋流器除砂与脱泥，对钻井泥浆净化。旋流器是一个带有圆柱部分的锥形容器。锥体上部内圆锥体部分叫液腔。圆锥体外侧有一进液管，以切线方向和液腔连通

常生产时稳定旋流器压力的要求，有利于改善控制品质。为了更好地设计控制器功能，为现场实际调试掌握充足信息，必须深入了解一下泵池的一种自平衡特性。（1）式表明，在泵功率一定的前提下，泵的流量和扬程成反比，即扬程小，流量大，扬程大，流量小。由于旋流器和砂泵之间的高差是固定的，但泵池液位是波动的，导致砂泵扬程也在不断变化，反而使泵池本身具有一定自我平衡能力。即当泵池液位较高时，旋流器顶介质旋流器分选过程而言，物料在混料桶中与重介悬浮液混合后要经过一定时间的浸泡，而且要经过渣浆泵叶轮的高速撞击，使次生煤泥量加大，从而影响重介悬浮液的密度粘度等参数，进而影响分选效果;同时，会使块状物料破碎严重，不利于保证块煤产率对于无压给料重介质旋流器的分选过程来说，重介悬浮液和物料是分开进入旋流器的，所以避免了物料与重介悬浮液的长时间接触浸泡;同时，物料自流进入旋流器内，未经渣FXJ-50选矿专用旋流器瑞流流场特性