东京计器DG4V-5-7C-M-PL-T-6-40东机美TOKIMEC，日本（东京计器 TOKYO KEIKI ，东机美 TOKIMEC ）－液压技术应用于塑料注射成型机、压铸机、各式液压机床、建筑机械、船舶、水库闸门及渡口码头的可动桥、游戏机等都利用了液压技术。东京计器以制造使用更加便捷的液压设备为目标，在追求大容量、低噪音、节能、环保等的同时，还致力于开发“动力控制”技术，以适应信息网络的要求。例如，液压机器中内藏传感器和微型控制芯片，以实现各种工业设备的远距离控制。 另外，东京计器还在研制新的液压装置，如在液压控制系统中安装电动伺服机构和气压控制机构，以形成混合的动力控制系统等。苏州瑶佐机电。
电磁阀部分型号如下：
日本东机美电磁阀DG4V-3-2A-M-U1-B-7-54DG4V-3-0A-M-U7-H-52  DG4V-3-2A-M-U7-H-52 ，DG4V-3-0B-M-U7-H-52  DG4V-3-0BL-M-U7-H-52，DG4V-3-2AL-M-U7-H-52 DG4V-3-2B-M-U7-H-52 ，DG4V-3-6B-M-U7-H-52  DG4V-3-0C-M-U7-H-52，DG4V-3-2C-M-U7-H-52  DG4V-3-6C-M-U7-H-52，DG4V-3-7C-M-U7-H-52  DG4V-3-8C-M-U7-H-52，DG4V-3-2N-M-U7-H-52  DG4VS-3-2C-M-U7-H-54，DG4V-5-2B-M-U7L-H-7-40- DG4V-5-2AL-M-U7L-H-54，DG4VS-5-2C-M-U7L-H-54 DG4V-3-2C-M-P7-H-7-54，DG4V-5-3C-M-U7L-H-40  DG4V-3-6C-M-P7-H-54，DG4V-3-OC-M-P7-H-54   DG4V-3-2A-M-U7-H-52-K ，DG4V-3-6C-M-P7-H-7-54 DG5V-7-6C-T-P7-H-84-JA，DG4V-3-6C-M-P2-T-7-54 DG4V-3-2C-M-P2-T-7-54，K-DG5S-7-3C-E-U7-H-84-S192 DG4V-3-0B-M-P2-T-7-54，DG4V-3-23A-M-P7-H-7-54 DG4V-3-2A-M-P2-T-7-52 ，DG4V-3-2A-M-U1-H-7-52  DG4V-3-6C-M-P2-T-7-52，DG4V-3-7C-M-P7-H-7-52 DG4V-3-6C-M-P7-H-7-52，DG4V-3-3C-M-P7-H-7-54 DG4V-5-2A-M-P7L-H-7-40，DG4V-3-2C-M-U7-H-52-K DG4V-3-2A-M-U7-H-52-K，DG4V-3-7C-M-U7-H-52-K DG4V-3-0C-M-U7-H-52-K，DG4V-3-6C-M-U7H-52-K  DG4V-3-0C-M-U7H-52-K，DG4V-3-7C-M-U7H-52-K  DG4VS-5-2C-M-U7L-H-7-40，DG4VS-5-2C-M-U7L-H-7-40 DG4V-3-2AL-M-P7-H-7-52，DG4V-3-6C-M-P7-H-7-54 DG4V-5-0A-M-U7L-H-12-K，DG4V-3-2A-M-U1-B-7-54 DG4V-3-2C-M-U1-B-7-54 ，TOKIMEC电磁阀DG4V-5-2C-M-PL-OV-6-40 DG4V-5-31B-M-PL-0V-6-40，DG4V-5-2A-M-PL-0V-6-40 DG4V-5-6C-M-PL-0V-6-40，DG4V-3-2AL-M-P7-H-7-54  DG4V-3-0A-M-P7-H-7-54，DG4V-3-2B-M-P7-H-7-54 DG4V-3-0C-M-P2-V-7-54 DG4V-3-7C-M-P2-T-7-54，日本东机美电磁阀DG4V-3-7C-M-P2-T-7-54 

东京计器DG4V-5-7C-M-PL-T-6-40东机美TOKIMEC，DG4V-3-0BL-M-P2-T-7-54，苏州瑶佐机电代理东机美 TOKIMEC东京计器 (TOKYO KEIKI)液压产品,计有 : TOKIMEC SQP ( S )系列叶片泵、各种方向阀DG4V、压力阀CRG、迭加阀DGMC、比例阀EPFG。2008.10.01株式会社东机美(TOKIMEC)更名为东京计器株式会社(TOKYO KEIKI)日本TOKIMEC（东京计器，东机美）－液压技术应用于塑料注射成型机、机床、建筑机械、水库闸门以及渡口码头的可动桥、游戏机等都利用了液压技术。东京计器以制造使用更加便捷的液压设备为目标，在追求大容量、低噪音、节能、环保等的同时，还致力于开发 “动力控制”技术，以适应信息网络的要求。

2 不同模型的主要参数识别，，主要参数识别实验设备为装有激振器的伺服控制液压缸。其液压缸被夹紧在机械机座上，激振器的直线驱使液体流入到两腔或三腔的容积里。通过激振器的直线运动位移乘以活塞顶面积就可以把激振器的位移变化转化为液体的容积变化。保持活塞的一侧处于大气压状态，激振器的运动驱使液体通过连接管流入参数识别腔。识别腔是 厚的聚丙烯酸构成的，识别腔之间有铝合金连接头。模块化的设计保证了不同的部件可以通过连接盘固定在识别腔上，不同测试部件方向遵循液体流动的方向。高频的压电传感器用来测量识别腔的压力变化，作为电信号接受连接盘的输出数据。，，三种被动液压发动机悬置模型动特性对比研究，，⑤高频压电传感器 ④连接盘 ③识别腔 ②连接管，，图4 参数识别实验设备图，，Fig.4 Parameter identifications apparatus，，在前人的著作中[4,5,14]，非线性刚度，阻尼等参数被定义为基于振动幅值、频率、载荷力参数变化的函数。我们可以通过上文讲到的实验设备获取主要识别参数，也可以用有限元方法获取参数。有限元分析主要需要运用一些动力学软件，例如ANSYS,ADINA等，但是有限元方法也必须接受最前面的基本假设条件，最终需要实验验证。在论文中，作者主要用实验方法获得主要的参数。需要提及，橡胶的有效泵压面积主要受预载力的影响。获取橡胶的主要参数(,)的方法是去除悬

东京计器DG4V-5-7C-M-PL-T-6-40东机美TOKIMEC，置内液体作用，然后单独测量上腔的参数。我们做研究的悬置视为单腔承受载荷的悬置，主要因为有一腔只是起到转移液体的作用[18]。本质上讲，下腔柔度就像一个隔膜起作用，对整个系统体积刚度所起的作用甚微。下腔的研究方法类似与上腔的研究方法。惯性通道参数的实验识别与获取也可以用图4的实验装置。通过固定解耦盘与惯性通道总成到参数识别腔上的连接盘上，解耦盘的参数获取与惯性通道的参数获取方法一致。使用最小二乘法公式三种被动液压发动机悬置模型动特性对比研究（其中是的最小二乘法参数估计），我们可以获取相关参数，参考[3.5.16.18]。基于前面假设条件的非线性解耦盘参数确定需要考虑非线性的动量守恒方程，同时考虑解耦盘液体泄露引起的阻尼变化，这些因素对解耦盘的研究至关重要，可参考[9.12.14.16]。， ，，3 不同模型的对比研究，，应用表1中的参数，可以对所研究的悬置分别在低频和高频中进行动态特性的仿真研究。在不同的激振幅值条件下，对悬置的动态特性进程对比研究。非线性模型是仿真中主要考虑的对象。非线性模型的分析过程与线性模型的分析过程是相似的，为此我们主要给出线性模型的分析思路图作为其他分析过程的参考。但是，应该强调地是非线性模型的分析过程必须考虑很多非线性的液-固因素。，，表1 Non-linear model parameters(for F-type and D-type ount) linear model parameters，，发动机液压悬置，，发动机液压悬置，，单独对解耦盘做激励响应研究显示在不同的液体流动状态下解耦盘惯量保持不变，而在此过程中显示流动阻力是增加的（在频域内）。对所研究的悬置，通过二乘法识别参数如下：解耦盘，，线性模型：，，HEM I(只有阻尼孔的悬置)的集总参数模型：，，三种被动液压发动机悬置模型动特性对比研究，，浮动解耦盘式悬置集总参数模型：，，由于独立测试条件下，机座是固定的（即在所有等式下，被假定为零）。液压悬置的支反力来自于橡胶弹性体与液体两部分，而传统的橡胶悬置为支反力来自于橡胶本身。橡胶元件可以被简化为线性元件，液体系统作用可以被当作线性与非线性情况来处理，其主要需要考察液固作用情况与激振幅值变化。根据以上分析，实验与仿真结果可以得到三种悬置的对比情况。，，解耦盘，，直接解耦盘式液压悬置集总参数模型：，，非线性，，三种被动液压发动机悬置模型动特性对比研究，，发动机液压悬置，，图6 浮动解耦盘式液压悬置（Model II）线性与非线性，，模型在预载力550N,激振幅值1mm下的

东京计器DG4V-5-7C-M-PL-T-6-40东机美TOKIMEC，仿真结果对比，，Fig.6 The comparison of Linear and Nonlinear model(II) (Floating-decoupler mount) at preload 550N Magnitude1mm.)，，解耦盘，，三种被动液压发动机悬置模型动特性对比研究，，图7 在不同激振幅值下，低频域浮动解耦盘式悬置响，，应实验结果（动刚度与滞后角），，Fig.7 Experimental results for low frequency responses for Floating-decoupler mount under different excitation amplitudes.，，发动机液压悬置，，非线性，，图8 浮动解耦盘式悬置在高频、变幅值条件下的动，，刚度与滞后角实验结果，，Fig.8 Experimental results for high frequency responses for Floating-decoupler mount under different excitation amplitudes.，，图6~8显示浮动式悬置理论模型预测的频变与幅变动特性在频域内与实验结果吻合，但是对于线性模型来说还有很大的改进空间。考虑到非线性因素，实验结果显示浮动式悬置的动特性在不同的激振幅值下是不同的。，，解耦盘，，非线性，，图9 高频、不同幅值条件下直动解耦盘式悬置动刚度与滞后角的实验结果图，，Fig.9 Experimental results for high frequency responses for Direct-decoupler mount under